Пример дизайна базовой плиты с использованием как 4100:2020, КАК 3600:2018, КАК 5216:2021
Запись о проблеме
Определите, является ли разработанное соединение с столбцом-базой для пластинга для нагрузки на растяжение 50 кв..
Данные данных
Столбец:
Раздел столбца: 250x150x8 правая сторона
Область столбца: 5920 мм2
Материал столбца: AS / NZS 1163 Гр. C350
Опорная плита:
Размеры опорной плиты: 350 мм х 350 мм
Толщина опорной плиты: 20 мм
Материал опорной плиты: AS / NZS 1163 Гр. C250
Раствор:
Толщина затирки: 20 мм
бетон:
Бетонные размеры: 450 мм х 450 мм
Бетонная толщина: 400 мм
Бетонный материал: N28
Потрескался или не снят: Потрескался
Якоря:
Диаметр якоря: 16 мм
Эффективная длина встраивания: 250.0 мм
Встроенная ширина пластины: 70 мм
Встроенная тарелка толщина: 10 мм
Расстояние смещения анкера от лицевой стороны колонны: 62.5 мм
Швы:
Сварной шва: Филе
Категория сварного шва: СП
Классификация металла наполнителя: E43XX
Якоря данных (из Skyciv Calculator):
Модель в бесплатном инструменте SkyCiv
Смоделируйте конструкцию опорной плиты, указанную выше, с помощью нашего бесплатного онлайн-инструмента сегодня.! Регистрация не требуется.
Определения
Путь нагрузки:
Когда подвергается подъему опорной плите (растяжимый) силы, Эти силы переносятся в якорные стержни, что, в свою очередь, вызывают изгибы. Изгибающее действие может быть визуализировано как Консольный изгиб встречается вокруг фланцев или паутины раздела колонки, в зависимости от того, где расположены якоря.
Нелинейный или статический анализ второго порядка подходит, когда конструкция демонстрирует нелинейное поведение. Программное обеспечение SkyCiv для проектирования опорной плиты, только якоря, расположенные в Якоря зона натяжения считаются эффективными для сопротивления подъема. Эта зона обычно включает в себя области вблизи колонн -фланцев или Интернета. Для прямоугольных колонн, зона напряжения анкера относится к области, прилегающей к стенам колонны. Якоря вне этой зоны не способствует сопротивлению натяжению и исключено из расчетов поднятия.
Чтобы определить эффективную область опорной плиты, которая противостоит изгибанию, а 45-рассеяние степени предполагается из центральной линии каждого якорного стержня в направлении лица колонны. Эта дисперсия определяет Эффективная длина сварного шва и помогает установить Эффективная ширина изгиба тарелки.
Предположение упрощает анализ опорной плиты, приближаясь к тому, как сила подъема распространяется через пластину.
Якорные группы:
В Программное обеспечение SkyCiv для проектирования опорной плиты Включает интуитивно понятную особенность, которая определяет, какие якоря являются частью якоря для оценки бетонный прорыв и Бетонное боковое выброс неудачи.
An Якорная группа состоит из нескольких якорей с аналогичной эффективной глубиной встроенности и расстоянием между, и достаточно близко, чтобы их Проецируемые области сопротивления перекрываются. Когда якоря сгруппированы, их способности объединяются, чтобы противостоять общему напряжению, применяемой к группе.
Якоря, которые не соответствуют критериям группировки, рассматриваются как одиночные якоря. В таком случае, Только сила натяжения на отдельном якоре проверяется на его собственной области эффективного сопротивления.
Фактор увеличения любопытства:
В Программное обеспечение SkyCiv для проектирования опорной плиты включает в себя возможность применить любопытный коэффициент увеличения для учета дополнительных растягивающих усилий на анкерах из-за подрыва. Этот фактор увеличивает требуемую нагрузку на анкеры во время проверок анкеров., предоставление более консервативной и реалистичной оценки, где это применимо. По умолчанию, коэффициент увеличения любопытства установлен на 1.0, это означает, что дополнительная вырывная нагрузка не применяется, если это не указано пользователем..
Пошаговые расчеты:
Проверьте #1: Рассчитайте емкость сварки
Начать, Нам нужно рассчитать нагрузку на якорь и эффективную длину сварки на якорь. Эффективная длина сварного шва определяется наименьшей длиной из дисперсии 45°., ограничен фактической длиной сварного шва и расстоянием якоря.
Для этого расчета, Якоря классифицируются как либо конечные якоря или промежуточные якоря. Конечные якоря расположены на концах ряда или колонны якорях, в то время как промежуточные якоря расположены между ними. Метод расчета отличается для каждого и зависит от геометрии столбца. В этом примере, В Интернете есть два якоря, и оба классифицируются как конечные якоря.
Для конечных якорей, эффективная длина сварного шва ограничена доступным расстоянием от центральной линии анкера до радиуса угла колонны. Дисперсия на 45 ° не должна выходить за пределы этой границы.
\(
l_r = frac{d_{полковник} – 2т_{полковник} – 2р_{полковник} – S_ (n_{а ,\текст{сторона}} – 1)}{2} = frac{250 \, \текст{мм} – 2 \раз 8 \, \текст{мм} – 2 \раз 12 \, \текст{мм} – 150 \, \текст{мм} \раз (2 – 1)}{2} знак равно 30 \, \текст{мм}
\)
На внутренней стороне, Эффективная длина ограничена половиной якоря. Общая эффективная длина сварного шва для конечного якоря - это сумма внешней и внутренней длины.
\(
l_{эфф,конец} = min left( делать, 0.5 с_й правильно) + \мин остался( делать, л_р вправо)
\)
\(
l_{эфф,конец} = min left( 62.5 \, \текст{мм}, 0.5 \раз 150 \, \текст{мм} \право) + \мин остался( 62.5 \, \текст{мм}, 30 \, \текст{мм} \право) знак равно 92.5 \, \текст{мм}
\)
Для этого примера, конечная эффективная длина сварного шва анкера стенки принимается за эффективную длину концевого анкера.
\(
l_{эфф} = l_{эфф,конец} знак равно 92.5 \, \текст{мм}
\)
следующий, давайте посчитаем нагрузку на один анкер. Для данного набора из четырех (4) якоря, нагрузка на якорь:
\(
Т_{U,якорь} = frac{N_x}{n_{а ,T}} = frac{50 \, \текст{кН}}{4} знак равно 12.5 \, \текст{кН}
\)
Используя рассчитанную эффективную длину сварки, теперь мы можем вычислить необходимую силу на единицу длины, действующую на сварной шов..
\(
v^*_ w = frac{Т_{U,якорь}}{l_{эфф}} = frac{12.5 \, \текст{кН}}{92.5 \, \текст{мм}} знак равно 0.13514 \, \текст{кН / мм}
\)
Сейчас же, мы будем использовать КАК 4100:2020 Пункт 9.6.3.10 Рассчитать прочность на конструкцию филе сварного шва.
\(
\Phi v_w = phi 0.6 f_{ваш} E_W K_R = 0.8 \раз 0.6 \раз 430 \, \текст{МПа} \раз 5.657 \, \текст{мм} \раз 1 знак равно 1.1676 \, \текст{кН / мм}
\)
Помимо проверки сварного шва, нам также необходимо проверить сопротивление основного металла против приложенной силы натяжения, чтобы гарантировать, что она не влияет на режим отказа.
\(
\фи в_{ВБМ} = phi осталось( \мин остался( F_{и _col} т_{полковник}, f_{и _bp} т_{бп} \право) \право)
\)
\(
\фи в_{ВБМ} знак равно 0.9 \раз осталось( \мин остался( 350 \, \текст{МПа} \раз 8 \, \текст{мм}, 250 \, \текст{МПа} \раз 20 \, \текст{мм} \право) \право) знак равно 2.52 \, \текст{кН / мм}
\)
В таком случае, сопротивление сварки преобладает над сопротивлением основного металла.
поскольку 0.13514 кН / мм < 1.1676 кН / мм, емкость сварки достаточный.
Проверьте #2: Рассчитайте емкость сгибки на основе нагрузки
С помощью нагрузка на якорь и расстояние смещения от центра анкера до грани колонны (служить эксцентриситетом нагрузки), момент, применяемый к базовой пластине, можно рассчитать с помощью консольный предположение.
\(
М^* = Т_{U,якорь} е = 12.5 \, \текст{кН} \раз 62.5 \, \текст{мм} знак равно 781.25 \, \текст{кН} \cdot text{мм}
\)
следующий, используя рассчитанный Эффективная длина сварного шва из предыдущей проверки как ширина изгиба, Мы можем рассчитать SkyCiv Foundation - это модуль проектирования для расчета фундаментов с учетом нагрузок надстройки. основания с использованием Aisc 360-22, Уравнение 2-1:
\(
\фи M_s = phi Z_{эфф} f_{и _bp} знак равно 0.9 \раз 9250 \, \текст{мм}^3 раз 250 \, \текст{МПа} знак равно 2081.2 \, \текст{кН} \cdot text{мм}
\)
куда,
\(
Z_{эфф} = frac{l_{эфф} (т_{бп})^ 2}{4} = frac{92.5 \, \текст{мм} \раз (20 \, \текст{мм})^ 2}{4} знак равно 9250 \, \текст{мм}^3
\)
поскольку 781.25 кН-мм < 2081.2 кН-мм, емкость сгибки сгибкой на основе плиты достаточный.
Проверьте #3: Рассчитать емкость привязки якоря растягиваемой
Чтобы оценить предел прочности анкерного стержня, Мы ссылаемся на КАК 5216:2021 Пункт 6.2.2 и КАК 4100:2020 Пункт 9.2.2.2.
Первый, Мы определяем зона растягивающих напряжений резьбовой части стержня, следующий КАК 4100:2020 Пункт 7.2 и Статья AS 1275–1985. 1.7.
\(
A_n = frac{\число Пи}{4} \осталось( \гидроразрыва{D_A}{\текст{мм}} – 0.9382 П вправо)^ 2 \, \текст{мм}^2 = frac{\число Пи}{4} \раз осталось( \гидроразрыва{16 \, \текст{мм}}{1 \, \текст{мм}} – 0.9382 \раз 2 \право)^2 раз 1 \, \текст{мм}^ 2 = 156.67 \, \текст{мм}^ 2
\)
С использованием КАК 4100:2020 Пункт 9.2.2, мы рассчитываем номинальная натяжная способность болта в зависимости от площади растягивающего напряжения и прочности материала..
\(
N_{tf} = А_н Ф_{ты_anc} знак равно 156.67 \, \текст{мм}^2 раз 800 \, \текст{МПа} знак равно 125.33 \, \текст{кН}
\)
Затем мы применяем соответствующий коэффициент сопротивления, чтобы получить расчетная несущая способность якоря при растяжении.
\(
\phi N_{Рк,s} = фи Н_{tf} знак равно 0.8 \раз 125.33 \, \текст{кН} знак равно 100.27 \, \текст{кН}
\)
Вспомните ранее рассчитанный нагрузка на натяжение на якорь, и применить любопытный коэффициент увеличения если указано.
\(
N^* = р влево( \гидроразрыва{N_x}{n_{а ,T}} \право) знак равно 1 \раз осталось( \гидроразрыва{50 \, \текст{кН}}{4} \право) знак равно 12.5 \, \текст{кН}
\)
поскольку 12.5 кН < 100.27 кН, в достаточная растягивающая способность анкерного стержня.
Проверьте #4: Рассчитайте бетонную прорывную емкость при натяжении
Перед расчета прорывной емкости, Сначала мы должны определить, соответствует ли участник как узкий член. В соответствии с КАК 5216:2021 Пункт 6.2.3.8, Участник соответствует критериям узкого члена. Следовательно, а модифицированный Эффективная длина встраивания Должен использоваться в расчетах прорывной мощности. Эта корректировка также влияет на характерные интервалы и Характерное расстояние края, который должен быть изменен соответственно.
На основе узких критериев члена, в Модифицированные значения Для якоря группы следующие:
- модифицированная эффективная длина встроения, \(час'_{ef} знак равно 100 \, \текст{мм}\)
- Модифицированное характеристическое расстояние, \(S’_{cr} знак равно 300 \, \текст{мм}\)
- Модифицированное характерное расстояние края, \(C’_{cr} знак равно 150 \, \текст{мм}\)
С использованием КАК 5216: 2021 Пункт 6.2.3.3, мы рассчитываем Справочная зона проецируемого бетонного конуса за один якорь.
\(
A0_{с,N} = слева( S’_{cr,g1} \право)^2 = влево( 300 \, \текст{мм} \право)^ 2 = 90000 \, \текст{мм}^ 2
\)
так же, мы рассчитываем Фактическая проектная зона бетонного конуса якорной группы.
\(
A_{Nc} = L_{Nc} B_{Nc} знак равно 450 \, \текст{мм} \раз 450 \, \текст{мм} знак равно 202500 \, \текст{мм}^ 2
\)
куда,
\(
L_{Nc} = min left( c_{осталось,g1}, C’_{cr,g1} + р_{inmed _plate} \право) + \мин остался( S_{сумма,с участием,g1}, S’_{cr,g1} \cdot влево( n_{с участием,g1} – 1 \право) \право) + \мин остался( c_{право,g1}, C’_{cr,g1} + р_{inmed _plate} \право)
\)
\(
L_{Nc} = min left( 87.5 \, \текст{мм}, 150 \, \текст{мм} + 18 \, \текст{мм} \право) + \мин остался( 275 \, \текст{мм}, 300 \, \текст{мм} \cdot (2 – 1) \право) + \мин остался( 87.5 \, \текст{мм}, 150 \, \текст{мм} + 18 \, \текст{мм} \право)
\)
\(
L_{Nc} знак равно 450 \, \текст{мм}
\)
\(
B_{Nc} = min left( c_{верхняя,g1}, C’_{cr,g1} + р_{inmed _plate} \право) + \мин остался( S_{сумма,и,g1}, S’_{cr,g1} \cdot влево( n_{и,g1} – 1 \право) \право) + \мин остался( c_{низ,g1}, C’_{cr,g1} + р_{inmed _plate} \право)
\)
\(
B_{Nc} =минлево( 150 \, \текст{мм}, 150 \, \текст{мм} + 18 \, \текст{мм} \право) + \мин остался( 150 \, \текст{мм}, 300 \, \текст{мм} \cdot (2 – 1) \право) + \мин остался( 150 \, \текст{мм}, 150 \, \текст{мм} + 18 \, \текст{мм} \право)
\)
\(
B_{Nc} знак равно 450 \, \текст{мм}
\)
В эффективный радиус встроенной пластины используется для обеспечения дополнительной мощности при прорыве бетона. Чтобы определить это, прибавьте толщину закладной пластины к половине диаметра анкера.
следующий, Мы оцениваем характерная сила одного якоря с использованием КАК 5216:2021 уравнение. 6.2.3.2
\(
N0_{Рк,с} = k_1 sqrt{\гидроразрыва{f’_c}{\текст{МПа}}} \осталось( \гидроразрыва{час'_{ef,g1}}{\текст{мм}} \право)^{1.5} \, \текст{N}
\)
\(
N0_{Рк,с} знак равно 8.9 \раз sqrt{\гидроразрыва{28 \, \текст{МПа}}{1 \, \текст{МПа}}} \раз осталось( \гидроразрыва{100 \, \текст{мм}}{1 \, \текст{мм}} \право)^{1.5} \раз 0.001 \, \текст{кН} знак равно 47.094 \, \текст{кН}
\)
куда,
- \(к_{1} знак равно 8.9\) для забивных анкеров
Сейчас же, Мы оцениваем влияние геометрии путем расчета необходимой параметры для сопротивления прорыва.
Кратчайшее расстояние края анкерной группы определяется как:
\(
c_{мин,N} = min left( c_{осталось,g1}, c_{право,g1}, c_{верхняя,g1}, c_{низ,g1} \право) = min left( 87.5 \, \текст{мм}, 87.5 \, \текст{мм}, 150 \, \текст{мм}, 150 \, \текст{мм} \право) знак равно 87.5 \, \текст{мм}
\)
В соответствии с КАК 5216:2021 уравнение. 6.2.3.4, Значение для параметра учитывает распределение напряжения в бетоне:
\(
\PSI_{s,N} = min left( 0.7 + 0.3 \осталось( \гидроразрыва{c_{мин,N}}{C’_{cr,g1}} \право), 1.0 \право) = min left( 0.7 + 0.3 \раз осталось( \гидроразрыва{87.5 \, \текст{мм}}{150 \, \текст{мм}} \право), 1 \право) знак равно 0.875
\)
В Эффект шпалы раковины учитывается использование КАК 5216:2021 Уравнение 6.2.3.5, дающий:
\(
\PSI_{ре,N} = min left( 0.5 + \гидроразрыва{час'_{ef,g1}}{\текст{мм} \cdot 200}, 1.0 \право) = min left( 0.5 + \гидроразрыва{100 \, \текст{мм}}{1 \, \текст{мм} \cdot 200}, 1 \право) знак равно 1
\)
К тому же, оба Коэффициент эксцентриситета и Фактор влияния сжатия принимаются как:
\(
\PSI_{ec,N} знак равно 1
\)
\(
\PSI_{M,N} знак равно 1
\)
Затем мы объединяем все эти факторы и применяем КАК 5216:2021 Уравнение 6.2.3.1 Чтобы оценить Проектирование бетонного сопротивления прорыва конуса Для якоря группы:
\(
\phi N_{Рк,с} = phi_{Мак} N0_{Рк,с} \осталось( \гидроразрыва{A_{Nc}}{A0_{с,N}} \право) \PSI_{s,N} \PSI_{ре,N} \PSI_{ec,N} \PSI_{M,N}
\)
\(
\phi N_{Рк,с} знак равно 0.6667 \раз 47.094 \, \текст{кН} \раз осталось( \гидроразрыва{202500 \, \текст{мм}^ 2}{90000 \, \текст{мм}^ 2} \право) \раз 0.875 \раз 1 \раз 1 \раз 1 знак равно 61.814 \, \текст{кН}
\)
В Общая нагрузка на натяжение В якорной группе рассчитывается путем умножения нагрузки на растяжение на якорь на количество якорей, с коэффициентом увеличения, применяемым по мере необходимости:
\(
N^* = р влево( \гидроразрыва{N_x}{n_{а ,T}} \право) n_{а ,g1} знак равно 1 \раз осталось( \гидроразрыва{50 \, \текст{кН}}{4} \право) \раз 4 знак равно 50 \, \текст{кН}
\)
поскольку 50 кН < 61.814 кН бетонная прорывная емкость достаточный.
Проверьте #5: Рассчитать способность выдвижения якоря
В Выдвижная способность якоря регулируется сопротивлением на его встроенном конце. Первый, Мы вычисляем максимальный размер привязки головки, эффективный для сопротивления вытягивания, согласно КАК 5216:2021 Пункт 6.3.4.
\(
d_{час,\текст{Максимум}} = min left( б_{inmed _plate}, 6 \осталось( т_{inmed _plate} \право) + d_a right) = min left( 70 \, \текст{мм}, 6 \раз (10 \, \текст{мм}) + 16 \, \текст{мм} \право) знак равно 70 \, \текст{мм}
\)
следующий, мы рассчитываем чистую опорную площадь прямоугольной закладной пластины, используя:
\(
A_h = влево( d_{час,\текст{Максимум}}^2 ПРАВО) – A_{стержень} = слева( (70 \, \текст{мм})^2 ПРАВО) – 201.06 \, \текст{мм}^ 2 = 4698.9 \, \текст{мм}^ 2
\)
куда,
\(
A_{стержень} = frac{\число Пи}{4} (D_A)^2 = frac{\число Пи}{4} \раз (16 \, \текст{мм})^ 2 = 201.06 \, \текст{мм}^ 2
\)
Затем мы рассчитываем расчет базовой прочности на выдергивание анкера с использованием КАК 5216:2021 Пункт 6.3.4:
\(
N_{Рк,п} = phi_{Мак} k_2 A_h left( F’_C Right) знак равно 0.6667 \раз 7.5 \раз 4698.9 \, \текст{мм}^2 раз (28 \, \текст{МПа}) знак равно 657.88 \, \текст{кН}
\)
Вспомните ранее рассчитанный нагрузка на натяжение на якорь:
\(
N^* = р влево( \гидроразрыва{N_x}{n_{а ,T}} \право) знак равно 1 \раз осталось( \гидроразрыва{50 \, \текст{кН}}{4} \право) знак равно 12.5 \, \текст{кН}
\)
поскольку 12.5 кН < 657.88 кН, емкость якоря вытягивает достаточный.
Проверьте #6: Рассчитайте пропускную способность в направлении y-направления
Давайте рассмотрим анкерную группу с боковым выбросом. 1 для расчета мощности. Обращение к сводке данных привязки, Идентификаторы привязки 3 и 4 являются частью SFy Group 1.
Начнем с расчета края расстояния до крайний край.
\(
c_{с участием,\текст{мин}} = min left( c_{\текст{осталось},g1}, c_{\текст{право},g1} \право) = min left( 87.5 \, \текст{мм}, 362.5 \, \текст{мм} \право) знак равно 87.5 \, \текст{мм}
\)
следующий, Мы определяем расстояние от края до ортогональный край.
\(
c_{и,\текст{мин}} = min left( c_{\текст{верхняя},g1}, c_{\текст{низ},g1} \право) = min left( 150 \, \текст{мм}, 150 \, \текст{мм} \право) знак равно 150 \, \текст{мм}
\)
С использованием КАК 5216:2021 Пункт 6.2.7.3, Давайте рассчитаем Ссылка на прогнозируемая область единого застегивания.
\(
A0_{с,Нб} = слева( 4 c_{с участием,\текст{мин}} \право)^2 = влево( 4 \раз 87.5 \, \текст{мм} \право)^ 2 = 122500 \, \текст{мм}^ 2
\)
Поскольку мы проверяем способность якорной группы, Давайте получим Фактическая прогнозируемая область якорной группы с использованием КАК 5216:2021 Пункт 6.2.7.2.
\(
A_{Nc} = B_{с,Нб} ЧАС_{с,Нб} знак равно 450 \, \текст{мм} \раз 325 \, \текст{мм} знак равно 146250 \, \текст{мм}^ 2
\)
куда,
\(
B_{с,Нб} = min left( 2 c_{с участием,\текст{мин}}, c_{\текст{верхняя},g1} \право) + S_{\текст{сумма},и,g1} + \мин остался( 2 c_{с участием,\текст{мин}}, c_{\текст{низ},g1} \право)
\)
\(
B_{с,Нб} = min left( 2 \раз 87.5 \, \текст{мм}, 150 \, \текст{мм} \право) + 150 \, \текст{мм} + \мин остался( 2 \раз 87.5 \, \текст{мм}, 150 \, \текст{мм} \право) знак равно 450 \, \текст{мм}
\)
\(
ЧАС_{с,Нб} знак равно 2 c_{с участием,\текст{мин}} + \осталось( \мин остался( т_{\текст{концентрация}} – час_{\текст{ef}}, 2 c_{с участием,\текст{мин}} \право) \право)
\)
\(
ЧАС_{с,Нб} знак равно 2 \раз 87.5 \, \текст{мм} + \осталось( \мин остался( 400 \, \текст{мм} – 250 \, \текст{мм}, 2 \раз 87.5 \, \текст{мм} \право) \право) знак равно 325 \, \текст{мм}
\)
В вычислении характерная бетонная прочность отдельного якоря, мы будем использовать КАК 5216:2021 Пункт 6.2.7.2.
\(
N0_{Рк,cb} = k_5 влево( \гидроразрыва{c_{с участием,\текст{мин}}}{\текст{мм}} \право) \SQRT{\гидроразрыва{А_ч}{\текст{мм}^ 2}} \SQRT{\гидроразрыва{f’_c}{\текст{МПа}}} \, N
\)
\(
N0_{Рк,cb} знак равно 8.7 \раз осталось( \гидроразрыва{87.5 \, \текст{мм}}{1 \, \текст{мм}} \право) \раз sqrt{\гидроразрыва{4698.9 \, \текст{мм}^ 2}{1 \, \текст{мм}^ 2}} \раз sqrt{\гидроразрыва{28 \, \текст{МПа}}{1 \, \текст{МПа}}} \раз 0.001 \, \текст{кН}
\)
\(
N0_{Рк,cb} знак равно 276.13 \, \текст{кН}
\)
куда,
- \(к_{5} знак равно 8.7\) для бетона с трещинами
- \(к_{5} знак равно 12.2\) для нерастрескавшегося бетона
затем, Мы получим Параметры взрыва бокового лица.
Параметр, учитывающий нарушение распределения напряжений в бетоне, можно рассчитать из КАК 5216:2021 Пункт 6.2.7.4.
\(
\PSI_{s,Нб} = min left( 0.7 + 0.3 \осталось( \гидроразрыва{c_{и,\текст{мин}}}{2 c_{с участием,\текст{мин}}} \право), 1.0 \право)
\)
\(
\PSI_{s,Нб} = min left( 0.7 + 0.3 \раз осталось( \гидроразрыва{150 \, \текст{мм}}{2 \раз 87.5 \, \текст{мм}} \право), 1 \право) знак равно 0.95714
\)
Уравнение из КАК 5216:2021 Пункт 6.2.7.5 затем используется для получения параметра, учитывающего групповой эффект.
\(
\PSI_{грамм,Нб} = max left( \SQRT{n_{и,g1}} + \осталось( 1 – \SQRT{n_{и,g1}} \право) \осталось( \гидроразрыва{\мин остался( S_{и,g1}, 4 c_{с участием,\текст{мин}} \право)}{4 c_{с участием,\текст{мин}}} \право), 1.0 \право)
\)
\(
\PSI_{грамм,Нб} = max left( \SQRT{2} + \осталось( 1 – \SQRT{2} \право) \раз осталось( \гидроразрыва{\мин остался( 150 \, \текст{мм}, 4 \раз 87.5 \, \текст{мм} \право)}{4 \раз 87.5 \, \текст{мм}} \право), 1 \право)
\)
\(
\PSI_{грамм,Нб} знак равно 1.2367
\)
В завершение, в отношении КАК 5216:2021 уравнение. 6.2.7 для головных якорных стержней, в Проектирование бетонной выдувающей сопротивления является:
\(
\phi N_{Рк,cb} = phi_M N0_{Рк,cb} \осталось( \гидроразрыва{A_{Nc}}{A0_{с,Нб}} \право) \PSI_{s,Нб} \PSI_{грамм,Нб} \PSI_{ec,N}
\)
\(
\phi N_{Рк,cb} знак равно 0.6667 \раз 276.13 \, \текст{кН} \раз осталось( \гидроразрыва{146250 \, \текст{мм}^ 2}{122500 \, \текст{мм}^ 2} \право) \раз 0.95714 \раз 1.2367 \раз 1 знак равно 260.16 \, \текст{кН}
\)
Для этой якорной группы, только два (2) якоря принадлежат группе. Следовательно, в расчетная сила натяжения для якорной группы:
\(
N^* = р влево( \гидроразрыва{N_x}{n_{а ,T}} \право) n_{и,g1}
\)
\(
Н^* = 1 \раз осталось( \гидроразрыва{50 \, \текст{кН}}{4} \право) \раз 2 знак равно 25 \, \текст{кН}
\)
поскольку 25 кН < 260.16 кН, Бетонное боковое выброс вдоль направления достаточный.
Анкерная группа с боковым выбросом 2 также можно использовать и даст тот же результат, Поскольку дизайн симметричный.
Проверьте #7: Рассчитайте пропускную способность в направлении z в направлении z
Этот расчет неприменим для разрушения в направлении Z., так как расстояние от края до сторон превышает половину эффективной длины анкеровки.
Резюме дизайна
В Программное обеспечение для дизайна базовой плиты Skyciv может автоматически генерировать пошаговый отчет расчета для этого примера проекта. Это также предоставляет краткую информацию о выполненных чеках и их полученных соотношениях, Облегчение информации для понимания с первого взгляда. Ниже приведена примерная сводная таблица, который включен в отчет.
Образец Skyciv
Посмотрите уровень детализации и ясности, который вы можете ожидать от отчета о конструкции базовой пластины SkyCiv.. Отчет включает все ключевые проверки проекта., уравнения, и результаты представлены в ясном и легко читаемом формате.. Полностью соответствует стандартам проектирования.. Нажмите ниже, чтобы просмотреть образец отчета, созданного с помощью калькулятора базовой плиты SkyCiv..
Покупка программного обеспечения для базовой пластины
Купите полную версию модуля дизайна базовой плиты без каких -либо других модулей Skyciv. Это дает вам полный набор результатов для дизайна базовой плиты, в том числе подробные отчеты и больше функциональности.
